南屯礦93上14綜放工作面采空區自然發火的綜合防治(二)
40m，此后頂煤松軟破碎減少，工作面開始放煤。但
由于該工作面與礦井的另一主采工作面93j-01綜放
工作面共用一個采區溜煤眼及一條采區膠帶，受運
輸條件的影響，工作面推進度受到限制。自開采后，
前3個月的推進度分別為26．05、110．25、190．75m。
2003年3月26日工作面下／頃槽遇3~F223斷層，斷
層落差2．2m，下順槽遇3LF224、3~F225斷層，斷層落
差分別為1．0、0．8m，對工作面推進度形成限制，月推
進度只有162．75m。2003年2月27日工作面上隅角出
現CO，濃度達28x10-6。后因工作面推進度一直較慢，
上隅角CO濃度呈逐漸上升趨勢。至4月19日，上隅角
CO濃度急劇增加到132x10-6，后來又發現采空區切
頂線以里3-5m的采空區內CO濃度最高達574x104，
回風巷CO濃度達20x10~。情況說明93214綜放工作
面采空區已出現嚴重的自燃隱患，直接威脅著工作
面的安全生產。
3．2自然發火位置及漏風通道的確定
1)通過對工作面及上隅角CO濃度測定結果分
析，工作面上隅角、采空區均能測出CO，自上隅角往
下測不到CO。測定時間和測定濃度如表1所示。
從工作面上隅角實測的CO濃度可以看出，發
火時間在工作面過3zF223、3~F224、3~F225斷層
后不久。由于斷層和綜放面超前壓力影響，兩順槽
頂煤早在回采前即已破碎，破碎區受到較長時間的
氧化升溫，巷道、端頭支架及過渡支架頂煤不放，頂
煤垮落后，形成約5-7m寬的浮煤帶，采空區兩順
槽冒落不實，空洞較大，漏風嚴重，由此判斷發火點
位置位于采空區中的3zF223、3~F224及3~F225斷
層附近。
2)因93.14綜放工作面為九采區首采工作面，采
空區后部無任何漏風通道，根據U型通風的回采工作
面采空區“一源一匯”漏風理論分析，工作面下半部
一般不會測出CO，因而判斷采空區發火的漏風通道
即為本工作面的漏風。主要原因就是93.14綜放工作
面上、下順槽均為錨網支護，工作面回采時沒有拆除
錨桿及鐵絲網，采空區后部兩順槽位置冒落不徹底，
形成了較長的漏風通道，導致了工作面中部斷層附
近遺留煤炭自燃。為此，分別對93~14綜放工作面通
風系統進行了壓能測定，93j~14綜放工作面上、下口
壓差為162．2Pa，漏風較大，形成了93~14綜放工作面
的“一源一匯”的漏風系統。
4 綜合防滅火措施的實施及效果
4．1綜合防滅火措施的實施 ，
1)利用均壓防滅火技術消除采空區漏風。首先調
整93L14綜放工作面的通風系統，適當降低工作面兩
端壓能。在九采三分區回風巷施工兩道調壓風門，將
工作面風量由950m3／min控制到740m3／min，達到系
統均壓、減少向采空區漏風的目的。
2)封堵漏風通道。針對93214綜放工作面U型通
風形成的“一源一匯”的漏風系統，進風隅角是本工
作面的漏風源，為減小風流進入采空區的能力，縮短
自燃帶的寬度，在工作面下隅角掛設擋風簾，在一定
程度上達到減少漏風的目的。
3)加強現場管理，組織正規循環，加快工作面回
采進度。
4)工作面順槽支護的錨網，邊采邊卸掉錨桿托
盤，剪掉鐵絲網，增大頂板冒落程度，并加強放煤管
理，做到少丟煤。
5)進行采空區灌漿。應用進、回風巷埋管的灌漿
方法，在進、回風巷設兩路直徑75mm灌漿管，一路埋人
上隅角采空區，一路埋人下隅角采空區，每日輪流灌
注粉煤灰漿體，共灌漿10580m3。并將灌漿濃度由原
來的1：4提高到1：1，延長灌漿時間，實行每日灌漿，提
高灌漿效果。
6)注沙堵漏。利用工作面上順槽注漿管，向上隅
角采空區注沙，水向下流人采空區，沙沉積封堵冒
落巖石間的漏風通道，減少向采空區漏風。共注沙
180m3，取得了較好效果。
7)注粉煤灰復合膠體堵漏。在工作面進、回風隅
角用編織袋裝沙，打起沙袋墻，預設直徑75mm灌漿管，
管出口距頂板0．3-0．5m，利用現有的粉煤灰灌漿管
路，在地面按1：1的比例配好粉煤灰和水的混合液，通
過注漿管道輸送至井下，在9314上、下順用ZM-5／
1．8D型井下移動式灌注設備把膠凝劑按1：1 000比例
添加到管路中，再壓注到采空區，能夠迅速使粉煤灰
漿液全部稠化成粉煤灰膠體，并迅速堆積，減少漏
風。采用分段注膠的方式，在上、下順槽各打沙袋墻5
道，每道間隔30m，分別灌注粉煤灰復合膠體，在采
空區兩順槽形成多段膠體隔離段，減小采空區的漏
風，并阻止采空區的高溫區域向工作面發展。工作面
注膠防滅火過程見圖2。
4．2實施效果
1)調整通風系統實行開區均壓后，93~14綜放工
作面的壓差由154．2pa降至76．6pa，大大減少了工作
